目的:通过观察工作状态下脱险潜水服充气系统和气囊头罩压力变化，研究充气系统动态供气特性。方法:模拟加压舱以 指数速率空气加压至设定压力 P1。 P1为0.2、0.7、1.1、1.6和2.1 MPa时，加压时间常数 b分别取30、20、10、7和4 s，记录加压过程中充气系统供气流量 Q、脱险潜水服气囊内相对压力Δ P、头罩内相对液位Δ Z，描述分析动态供气特征。 结果:模拟加压舱加压到0.2 MPa时，供气流量 Q快速线性上升，线性斜率 K与b的关系为 K＝747.81 b-0.26；随后 Q出现短暂的平台期，波动范围为0.9～3.1 kg/h，所处压力区间为0.2～0.4 MPa；此后， Q随环境压力逐渐增加。气囊内相对压力Δ P的变化反映了 Q的调节过程，加压至0.15 MPa，Δ P急剧上升至最高值，此后随模拟加压舱压力升高，Δ P趋于稳定；加压设定压力 P1越大，Δ P越高，但始终保持在11～14 kPa之间，Δ P与 P1的函数关系为Δ P＝ P10.088 4。头罩内相对液位Δ Z是充气系统供气的最终目标，Δ Z在加压过程中始终低于模拟加压舱水位，且随模拟加压舱压力升高而降低；Δ Z与气囊内相对压力Δ P相关，Δ P越大，同一深度下Δ Z越大。 结论:脱险潜水服充气系统的供气流量能与模拟加压舱加压速率相适应，可自动调整供气量，无需手动操作，能提高脱险的安全性。

目的:通过量化对比国内外不同自携式潜水呼吸器一级减压器的供气性能，为选用、设计和评价自携式潜水呼吸器提供参考。方法:通过无人性能试验，记录不同输入压力（3.5 MPa、12.0 MPa、20.0 MPa）下，一级减压器（14种型号）的供气性能试验数据，统计分析其静态出口压、动态压降、动静压差和最大供气流量的差异分布情况。结果:国内外一级减压器3种输入压力下的动态压降（3.5 MPa时 P=0.007、12.0 MPa时 P=0.001、20.0 MPa时 P=0.034）和动静压差（3.5 MPa时 P=0.005、12.0 MPa时 P=0.002、20.0 MPa时 P<0.001）以及3.5 MPa输入压力下的最大供气流量（ P=0.002）比较，差异均有统计学意义；3种输入压力下的静态出口压和12.0 MPa、20.0 MPa输入压力下的最大供气流量比较，差异无统计学意义（ P>0.05）。 结论:国外一级减压器在动态压降、动静压差和最大供气流量等性能均优于国内产品。

目的:开展快速上浮脱险充气系统的结构和关键参数设计并进行常压试验验证。方法:针对快速上浮脱险充气系统的输入条件，简化流量方程计算模型，推导建立平衡方程，估算系统供气流量。利用便携式检测装置开展常压验证试验。结果:不同供气压力时，利用简化估算模型估算的供气流量为22.15 kg/s，实测充气系统出口压力和供气流量保持一致，出口压力均为17.8 kPa，供气流量均为22.40 kg/s；简化模型估算值与实测供气流量误差为1.12%。结论:快速上浮脱险充气系统设计合理，具有良好的稳压特性；计算模型的参数取值合理，可为出口压力和供气流量建立关联提供依据，真实反映系统的工作状态。

目的 量化并对比平衡活塞式和平衡隔膜式一级减压器的供气性能,为建立潜水呼吸器评价体系提供参考数据.方法 通过无人性能试验,获取了不同输入压力下 15 型一级减压器的供气性能试验数据,并从动态压降、动静压差和最大供气流量 3 个方面进行了统计学分析和对比.结果 平衡活塞式和平衡隔膜式一级减压器在动态压降、动静压差和最大供气流量方面比较差异均有统计学意义(P<0.05).建立的平衡活塞式一级减压器最大供气流量线性回归模型能解释最大供气流量变化情况的 92.3%.结论 平衡活塞式一级减压器在动态压降、动静压差和最大供气流量方面均明显优于平衡隔膜式一级减压器,但平衡隔膜式一级减压器的内部隔离性使其更适合在寒冷水域或污浊水域使用.

目的:为检测潜水服的性能,研制一种潜水服性能检测装置.方法:该装置设计为箱柜式,由供气模块、检测模块、信号采集处理模块和箱体组成.供气模块包括球阀、调节阀、减压器、过滤器、安全阀及供气管路等流体控制组件;检测模块包括体积流量计、浮子流量计、流量积算仪、数显压力显示仪和压力变送器等仪器仪表组件;信号采集处理模块包括外置记录用计算机、串口服务器、电源、数据电缆等;箱体包括控制面板和支架等结构组件.结果:对潜水服性能检测装置进行了气密性试验、充气接口匹配性试验、测试功能试验以及环境和可靠性试验,均符合设计要求.结论:该装置集成了潜水服关键性能指标检测的功能,可用于使用前对潜水服进行检测.

医用气体作为生命支持系统的一部分,其质量安全直接影响医院医疗工作的安全运行,关系到患者的生命安全健康.对于医用气体工程中存在的站房设计不能满足国家标准规范要求、系统供气压力和气体流量不足、管道焊渣、油雾、水及其他颗粒物吹入导致系统洁净度和供气品质达不到要求,以及气体管道错接或终端无防错插、监测报警系统不符合要求、设备无接地装置及管道标识混乱等问题进行分析,提出改进措施,为及时发现问题、有效救治患者以及保障患者生命安全提供参考.

目的 探究脱险抗浸服充气系统供气流量与潜艇脱险程序的关联性,研究充气系统性能的工效要求.方法 依据充气系统结构原理和脱险程序,推导供气流量计算模型,举例计算供气流量需求与脱险深度、脱险抗浸服气囊和头罩有效容积、快速上浮脱险加压速率时间常数(T值)的曲线关系.结果 供气流量需求与脱险抗浸服气囊和头罩有效容积、脱险深度呈正相关,与T值呈负相关;同一T值下,供气流量需求的上下限值差距与深度呈正相关.结论 充气系统供气流量需与脱险抗浸服气囊和头罩的有效容积相适应;充气系统对流量的控制精度在浅深度要求更高;T值变化对充气系统的伺服反馈调节要求和减压负荷的关系值得进一步探讨.

目的 探究便携式呼吸机在院内转运中氧气配备的推算公式,为转运危重患者配备氧气源提供依据.方法 模拟转运过程,将Oxylog3000plus便携式呼吸机连接至模拟肺,在转运呼吸机氧气进气管串接气体质量流量计,记录转运中各个环节的氧气消耗值,并分析呼吸机运行过程中氧气消耗实测值与理想计算值、修正计算值和呼吸机监测值的相关性.结果 呼吸机运行阶段,氧气消耗的实测值、理想计算值、修正计算值和呼吸机监测值比较,差异均有统计学意义(P<0.001);测试呼吸机管路与模拟肺断开连接30 s,呼吸末正压为0、5、10 cmH2O时断开连接过程中氧气消耗量比较,差异均有统计学意义(P<0.001).Oxylog3000plus便携式呼吸机用于院内转运时氧气配备的推算公式为:转运呼吸机配备氧气源总量=氧气消耗的修正计算值/min×(估计转运时间+试用时间+预留时间)+断开连接30 s氧气消耗量+氧气钢瓶最低供气压力对应的残余氧气量.结论 便携式呼吸机在院内转运中氧气配备的推算公式可为危重患者院内转运配备合适氧气源、确保转运安全、减少氧气浪费提供一定的参考依据.