目的:比较传统注塑与两种数字化制作工艺（切削和三维打印）制作的全口义齿基托精确度与固位力，以期为临床提供参考。方法:使用商用成品无牙上颌模型翻制石膏工作模型10个，进行编号并扫描获取数据。对各工作模型同时设计数字化基托蜡型并制作实体基托蜡型，分别使用注塑、切削、三维打印3种制作工艺制作3组全口义齿基托（每组各10个）。扫描获取3组基托组织面数据。分析各工作模型组织面与3组基托组织面的数据偏差（即精确度，数值越小精确度越高）。使用万能力学测试机测试3组基托固位力并比较。结果:切削组精确度［（0.076±0.026）mm］显著高于注塑组［（0.120±0.025）mm］和三维打印组［（0.117±0.041）mm］（ P<0.05），后两者精确度差异无统计学意义（ P>0.05）。切削组固位力［（9.55±2.44）N］显著大于三维打印组［（5.19±0.06）N］（ P<0.05），三维打印组固位力显著大于注塑组［（1.52±0.52）N］（ P<0.05）。 结论:切削工艺制作的全口义齿基托的精确度和固位力最佳，三维打印工艺制作的全口义齿基托仅固位力优于注塑工艺，两种数字化制作工艺均可满足临床使用要求。

目的:通过追踪随访全牙弓种植即刻修复患者，评价全牙弓种植即刻修复的长期临床效果，并分析修复体并发症的影响因素。方法:纳入2008年4月至2018年12月在北京大学口腔医学院·口腔医院种植科行全牙弓种植即刻修复治疗的273例患者，采用回顾性研究的方法，记录患者的性别、年龄、居住地、修复颌位、对颌牙列情况、种植体数目、直径、长度、基台高度、基台角度，对种植体存留率、种植体边缘骨吸收、术后并发症进行归纳和评估，并采用Cox比例风险模型进行临时修复体并发症影响因素的分析。结果:随访225例全牙弓种植即刻修复患者，男性126例，女性99例，年龄为（57.3±11.0）岁，共计288个颌位，1 260枚种植体，随访时间（5.04±3.08）年。种植体1年累积存留率为98.0%（1 235/1 260）。48枚种植体出现脱落或折断而失败，分布于27例患者的28个单颌中，其中上颌39枚，下颌9枚，上颌种植体失败风险［7.2%（39/541）］显著高于下颌［1.3%（9/719）］（ P<0.01）。第1和5年种植体边缘骨吸收分别为（0.7±0.2）和（1.1±0.3） mm。即刻修复体戴用期间53.3%（120/225）的患者发生机械并发症，其中44例（45个单颌）发生修复螺丝或基台松动，2例（2个单颌）修复螺丝或基台折断，99例（112个单颌）人工牙或基托折裂。即刻修复体戴用6~8个月内机械并发症的发生概率较大，更换终末修复体后发生概率变小。Cox多因素回归分析显示前牙区使用17°角度基台与修复体机械并发症显著相关（风险比=1.797， P=0.002）。 结论:全牙弓种植即刻修复治疗长期临床效果可预测；临时修复体机械并发症发生率较高；前牙区17°角度基台的使用可能增加螺丝或基台松动的风险，全牙弓种植即刻修复患者定期复查是必要的。

探讨牙列游离端缺失可摘局部义齿的数字化制作流程。选择2021年11月至2022年12月于第四军医大学口腔医学院口腔修复科就诊的牙列游离端缺损患者12例，男性7例，女性5例，年龄（59±3）岁。采用口内扫描技术获取牙列、牙槽嵴及颌位关系的三维模型，常规设计制作并试戴可摘局部义齿金属支架。金属支架就位于口内，再次口内扫描获取牙列、牙槽嵴及金属支架的复合模型，采用虚拟模型置换游离端牙槽嵴数字化印模的方法获取游离端修正模型。在游离端修正模型上设计栓体栓道式树脂基托及人工牙列三维模型，并采用数字化切削技术制作基托及人工牙列树脂模型，利用栓体栓道精准就位基托及人工牙列，并用注塑树脂粘合金属支架、树脂基托及人工牙列，打磨抛光后完成可摘局部义齿的制作。临床试戴后与设计数据对比，结果显示在人工牙列、树脂基托与就位栓体连接杆的连接处以及人工牙列与树脂基托连接处存在0.4~1.0 mm的误差， 面误差为0.03~0.10 mm。12例患者戴用义齿后，仅2例患者因压痛而复诊调磨，其余病例未见任何不适。本项研究使用的可摘局部义齿数字化制作流程可基本解决游离端修正模型的数字化制取以及树脂基托、人工牙列与金属支架的装配问题。

目的:探讨采用激光选区熔化（selective laser melting，SLM）技术制作纯钛及钴铬合金下颌全牙弓种植固定义齿上部结构支架和上颌可摘局部义齿支架的精度，为SLM纯钛支架的临床应用提供参考。方法:选择下颌无牙颌模型1个，于双侧尖牙和第一磨牙处制作螺丝固位的基台替代体，作为下颌全牙弓种植修复用牙颌模型；同时选用上颌Kennedy第一类牙列缺损牙颌模型1个；扫描牙颌模型获得数字化模型，并用扫描仪配套软件设计下颌全牙弓种植固定义齿上部结构金属支架和上颌可摘局部义齿金属支架（设计模型）。通过改良的双激光金属打印机分别制作钴铬合金组和纯钛组下颌支架各12个（每组6个进行热处理，其余6个不进行热处理），以及钴铬合金组和纯钛组上颌支架各7个，扫描获得数字化模型，借助逆向工程软件Geomagic重叠数字化模型与设计模型。以牙颌模型矢状轴为X轴，牙颌模型冠状轴为Y轴，打印粉末堆积方向为Z轴，分析下颌支架数字化模型基台替代体接口中心点在X、Y、Z轴方向上与设计模型的偏差，作为下颌支架的正确度，偏差数据越大，正确度越差。分析上颌支架整体和7个测量点（腭板中心点和双侧 支托、I杆、邻面板）与设计模型的均方根，作为上颌支架的适合度，均方根数据越大，适合度越差。比较每组下颌支架热处理前后正确度差异以及下颌支架正确度和上颌支架适合度的组间差异。 结果:钴铬合金组下颌支架热处理前X、Y、Z轴方向上的正确度［（96.3±12.1）、（86.3±11.4）、（61.2±13.2） μm］与纯钛组［（82.3±11.2）、（72.2±10.2）、（51.2±11.6） μm］的差异均无统计学意义（ P>0.05）；热处理能减小两组支架的变形，热处理后纯钛组下颌支架在X、Y、Z轴方向上的正确度［（62.4±11.3）、（55.2±13.2）、（41.3±10.8） μm］均显著优于钴铬合金组［（84.5±10.5）、（72.3±11.2）、（54.2±11.6） μm］（ P<0.05）。纯钛组上颌支架的整体适合度［（121.3±17.0） μm］显著好于钴铬合金组［（174.0±18.3） μm］（ P<0.05）。 结论:SLM纯钛支架可满足全牙弓种植修复和可摘局部义齿纯钛大跨度支架的制作要求，且相应热处理后下颌纯钛支架的正确度优于钴铬合金支架。

计算机辅助设计、数控切削、增材制造等数字化技术越来越广泛地应用于口腔修复临床。这些技术的应用不仅改变了可摘局部义齿的设计和制作流程，提高了义齿生产效率，而且改变了义齿的设计和制作理念。关于可摘局部义齿计算机辅助设计与辅助制作的研究方兴未艾，近年涌现了大量研究报道，包括选区激光熔化金属粉末等新材料的性能研究，义齿固位体、连接体、人工牙等组件的创新性设计，支架、基托和人工牙的高精度成形，应用新材料、具有新结构的可摘局部义齿的精度、适合性和力学性能定量评价，以及对可摘局部义齿的临床评价等诸多方面，本文针对近年可摘局部义齿计算机辅助设计与辅助制作研究应用最新进展进行系统论述。

目的:探讨 125I义齿基托布源器在腭部恶性肿瘤近距离放疗中的临床应用及疗效评价。 方法:选取2012年2月至2020年1月于山东省立医院行手术切除的腭部恶性肿瘤患者(30例)，术后2周佩戴 125I义齿基托布源器行近距离放射治疗，随访所有患者治疗效果及有无不良反应。 结果:所有患者佩戴 125I义齿基托布源器良好，无粒子位移及丢失。30例患者随访10~60个月，其中1例单纯行 125I义齿基托布源器姑息治疗，随访10个月后死亡，1例腺样囊性癌患者随访2年复发，再次行手术治疗，其余患者未见肿瘤复发及转移。患者佩戴后不良反应小，语音和咀嚼功能得到改善( P<0.05)。 结论:对于腭部恶性肿瘤患者，术后佩戴 125I义齿基托布源器可有效防止肿瘤的复发及转移，减少并发症，提高生活质量。

目的:对可摘局部义齿进行新构型设计与制作,评估其精度及适合性.方法:在支架网状结构部分设计带基牙预备体的结构,通过分层方法,设计树脂基板颊侧与组织面,分别使用选择性激光熔融技术制作(SLM)、数字光处理技术(DLP)及数控切削技术(CNC)制作钛合金新构型可摘局部义齿支架、基托树脂部分及牙冠,拼接组装完成实验组新构型可摘局部义齿;对照组为SLM技术制作的传统设计可摘局部义齿支架,常规排牙充胶完成最终义齿.每组10个样本.采用Geomagic Warp软件的3D比较功能对两组可摘局部义齿的精度及适合性进行检测,并对结果统计分析.结果:实验组与对照组义齿支架精度3D偏差(mm)分别为0.153±0.019和0.153±0.011(P=0.978),义齿整体适合性3D偏差(mm)分别为0.191±0.006和0.187±0.007(P=0.218).结论:新构型可摘局部义齿设计与制作过程简便,易于个性化修整,精度与适合性符合临床需求.

目的 通过三维有限元分析探讨舌侧金属加强结构义齿基托设计对无牙下颌种植修复义齿的生物力学影响,为无牙颌修复治疗提供参考.方法 构建舌侧金属加强结构与无加强结构两种义齿基托设计的2颗种植体支持Locator式覆盖义齿三维有限元模型,分别对后牙中央窝垂直施加150 N载荷、斜向施加150 N载荷以及对前牙垂直施加150 N载荷,模拟正中咬合、左右侧方咀嚼以及前牙切割食物时两种模型各组织的受力情况.结果 后牙及前牙垂直向加载时,两种义齿基托设计模型各组织的应力分布较为接近,所受最大应力差别在0～0.16 MPa之间;偏侧咀嚼时,未添加金属加强杆的义齿基托、种植体和黏骨膜应力集中范围,以及种植体、种植体周围骨最大受力明显大于添加金属加强杆模型,所受最大应力差别在0.59～2.99 MPa之间.结论 在义齿基托舌侧添加金属加强杆,可以起到应力分散的作用,或可在一定程度上减小骨吸收及基托折断的风险.

现有的颌位关系记录托盘为上下一体式设计,在临床使用过程中无法准确获取上颌(牙合)平面、上唇下约1 mm的位置、上唇支撑度等重要信息.从而使得数字化颌托(或诊断义齿)准确性欠佳,为后继进行准确边缘整塑印模及最终颌位关系记录与转移带来困难.该文介绍了一种分体式颌位关系记录托盘的设计、临床使用方法及要点.其能够准确获取上颌(牙合)平面、上唇下约1 mm的位置、上唇支撑度等重要信息,为后继进行准确的颌位关系记录与转移提供参考,也为利用口内扫描获取数字化印模后,基于采用分体式颌位关系记录托盘获取的(牙合)平面、上唇下约1 mm的位置、上唇支撑度等信息直接制作全口义齿奠定基础.

目的:分析成型方向对打印件的表面特征、弹性模量、挠曲强度及断裂韧性的影响及其与受力方向之间的关系,为口腔义齿基托树脂材料的临床应用提供科学依据和指导.方法:采用3D打印技术使用义齿基托树脂材料打印义齿基托树脂试样,试样形状及尺寸参考目前常规义齿基托材料检测标准.检测物理性能的试样为圆柱体(直径15 mm、厚1 mm),在Z轴的不同角度方向上(0°、45°、90°)进行打印.扫描电镜观察经不同方向打印后试样的表面微观形貌;试样经色稳定仪浸水光照后观察其颜色稳定性;利用粗糙度仪分析试样表面粗糙程度;用维氏硬度计测量硬度.检测力学性能的试样为长方体(检测弹性模量和挠曲强度:长64 mm、宽10 mm、高3.3 mm;检测断裂韧性:长39 mm、高8.0 mm、宽4.0 mm),分为W、H两组,W组以长×宽为底面,平行X、Y轴平面,自下而上沿Z轴开始打印,H组以长×高为底面,平行X、Y轴平面,自下而上沿Z轴开始打印,两组成型角度均分为0°、45°和90°,通过万能力学试验机研究其弹性模量、挠曲强度和断裂韧性.采用SPSS 22.0软件对数据进行统计分析.结果:表面形貌和粗糙度与成型方向密切相关,0°、45°及90°试样之间差异具有统计学意义,0°试样表面最光滑(粗糙度＜1 μm),45°试样表面最粗糙(粗糙度＞3 μm).0°试样硬度最佳[(196.13±0.20)MPa],与90°试样[(186.62±4.81)MPa]比较差异具有统计学意义(P＜0.05).试样的力学性能与打印方向也密切相关,W组45°试样的弹性模量、挠曲强度及断裂韧性与其他方向试样比较均为最高,差异具有统计学意义.弹性模量结果显示,H组中,45°试样弹性模量最高,与0°和90°试样比较差异具有统计学意义(P＜0.05);W组中0°及45°试样高于90°试样(P＜0.05);且W组0°及45°试样的弹性模量均显著高于H组0°及45°试样(P＜0.05).挠曲强度结果显示,H组各角度试样之间差异无统计学意义,W组中90°试样强度最小,与0°及45°试样之间比较差异具有统计学意义(P＜0.05),且W组0°及45°试样的强度均显著高于H组0°及45°试样(P＜0.05).断裂韧性结果显示,H组各角度试样断裂韧性均低于义齿基托材料检测标准规定的1.9 MPa m1/2;W组45°试样最高,与0°及90°试样比较差异具有统计学意义(P＜0.05),90°试样断裂韧性低于1.9 MPa m1/2.结论:成型方向为0°的试样在物理性能上相对较优,而45°试样具有最优的力学性能;以长×高为底面沿Z轴不同方向打印的试样(H组)以及以长×宽为底面沿Z轴90°打印的试样(W组90°)的断裂韧性尚不满足临床要求,提示3D打印义齿基托树脂性能受打印方向影响,只有各个方向打印试样的各项性能均满足义齿基托材料检测标准的最低要求,才可用于临床.