目的:在三维有限元模型中，探讨舌侧矫治器预置不同转矩角度弓丝对上前牙牙周膜应力分布的影响。方法:建立整体舌侧矫治三维有限元模型，模拟滑动法关闭拔牙间隙：弓丝预置0°、9°、13°、17°正转矩，分别在腭侧加力1.50 N以及颊侧加力1.00 N＋腭侧加力0.50 N条件下关闭间隙，分析上前牙牙周膜范·米塞斯(von Mises)应力分布情况。结果:①弓丝预置9°、13°、17°正转矩时，随着预置正转矩角度加大，侧切牙、切牙牙周膜所受应力增大，并且牙周膜应力集中区位于牙颈部；尖牙未出现明显的应力集中区；②腭侧加力1.50N关闭间隙情况下，预置0°转矩时，牙周应力在尖牙牙颈部及根中，中切牙及侧切牙未见明显分布。随预置转矩角度增大时，牙周膜应力集中区从尖牙牙根颈部牙周膜扩展到牙根中部牙周膜；侧切牙、中切牙牙周膜所受应力也随预置正转矩角度增大逐渐增大，但始终集中在牙周膜颈部区域；③颊侧加力1.00 N＋腭侧加力0.50 N关闭间隙情况下，预置0°转矩时，上前牙牙周膜应力集中区分布在侧切牙及尖牙牙颈部。随预置正转矩角度增大，牙周膜应力集中区开始分布在侧切牙颊侧远中牙颈部，随后中切牙腭侧颈部偏近中区域及尖牙颈部近中牙周膜出现应力集中区。结论:在个体化舌侧矫治器滑动法关闭间隙过程中，预置转矩弓丝对上前牙牙周膜应力分布有不同的影响；随着预置正转矩的增大，上前牙牙周膜所受应力水平及应力集中区域也随之扩大。颊腭侧同时加力关闭间隙，比单纯腭侧加力关闭间隙时上前牙牙周膜应力集中区域分布更加均匀，同时应力水平更小。

目的:研究 力对不同根吸收时期乳牙和恒牙牙周膜干细胞（periodontal ligament stem cell，PDLSC）生物学特性的影响，探索乳牙生理性根吸收的相关机制。 方法:收集2019年4月至2020年4月第四军医大学口腔医学院儿童口腔科因乳牙滞留拔除的健康乳切牙12颗和口腔颌面外科因正畸需要拔除的健康第一前磨牙6颗，根据牙齿类型及牙根吸收程度分为：乳牙牙根未吸收组（the unresorbed group，UN组）、乳牙牙根吸收组（the resorbed group，R组）和恒牙组（the permanent teeth group，P组），每组各6颗。从各组牙周膜分离原代PDLSC并进行传代培养，对各组PDLSC分别加载0~45、0~90、0~135、0~180、0~225、0~270 kPa的流体动态压力，细胞计数试剂盒（cell counting kit-8，CCK-8）法分别检测加载压力后1~7 d的细胞增殖能力；对各组PDLSC分别加载0~45、0~90、0~135、0~180、0~225 kPa的流体动态压力，流式细胞技术检测细胞凋亡水平，各时间各组均以未加载压力作为对照。加载0~90 kPa的流体动态压力作用于细胞骨架，纤维型肌动蛋白（fibrous actin，F-actin）染色方法观察细胞微丝的改变。结果:不同流体动态压力下，各组PDLSC均具有一定自我增殖能力。UN组和R组在0~180 kPa及以下动态压力作用3~7 d的 A值均显著高于P组（ P<0.05），但在0~270 kPa压力作用下1~7 d，UN组、R组和P组 A值差异均无统计学意义（ P>0.05）。UN组和R组PDLSC在0~180 kPa及以下动态压力作用下的 A值与各自对照组相比差异均无统计学意义（ P>0.05），但在0~225及0~270 kPa压力作用下，3~7 d的 A值与各自对照组相比差异均有统计学意义（ P<0.05）；P组PDLSC在0~225 kPa及以下压力作用下1~7 d的 A值与其对照组相比差异均无统计学意义（ P>0.05），在0~270 kPa压力作用下，仅3 d（1.386±0.131）和5~7 d的 A值（分别为：1.728±0.226、2.029±0.168、2.263±0.210）分别与各自对照组相比差异有统计学意义（ P<0.05）。细胞凋亡结果显示，相比各组对照组，UN组、R组和P组PDLSC分别在0~90 kPa及以上、0~135 kPa及以上和0~180 kPa及以上流体动态压力作用下 A值差异有统计学意义，细胞凋亡显著升高（ P<0.05）。F-actin染色结果显示，在0~90 kPa压力下，各组细胞微丝均呈绿色丝状，R组和P组细胞微丝沿细胞长轴排列，UN组细胞微丝部分纤维结构改变，排列更紧密。 结论:不同根吸收时期PDLSC受到力学刺激后的生物学特性均发生改变，牙根未吸收期乳牙PDLSC对力学刺激更敏感。

目的:应用有限元分析法比较螺旋扩弓器前方牵引与无托槽隐形矫治器联合前方牵引治疗对替牙列骨性Ⅲ类错 上颌骨、上牙列的影响，以期为替牙期骨性Ⅲ类错 应用无托槽隐形矫治器提供临床参考。 方法:选取1例2024年1月于第四军医大学口腔医院正畸科就诊的替牙列骨性Ⅲ类错 患者（男性，10岁）的口腔颌面部锥形束CT资料，建立三维有限元模型。设计扩弓器前牵组（A组）和无托槽前牵组（B组），均设置双侧前磨躯扩弓0.25 mm，前方牵引力值分别为2.94 N（工况1）和4.90 N（工况2）。分析两种工况下两组模型上颌骨、上牙列的初始位移趋势。 结果:两种工况下两组上颌骨均表现为顺时针旋转、唇向位移趋势；无托槽前牵组上颌骨唇向位移更明显，为同种工况下扩弓器前牵组的2~3倍。两种工况下两组上颌牙列均表现为近中、颊向移动和前牙伸长、后牙压低趋势。工况1和工况2条件下，无托槽前牵组中切牙唇向位移量（-0.065、-0.089 mm）均大于扩弓器前牵组（-0.024、-0.024 mm）。两组工况下，冠状向上扩弓器前牵组后牙接近颊向整体移动（冠根位移比约为1∶1），无托槽前牵组则为颊向倾斜移动（冠根位移比约为2∶1）。随前牵力值增加，无托槽前牵组上颌骨、上牙列的位移趋势增加比扩弓器前牵组更明显。两种工况下无托槽前牵组前牙段牙周膜静水压力、牙槽骨等效应力均高于扩弓器前牵组，且主要集中于切牙唇侧颈部区域。结论:无托槽隐形矫治器联合前方牵引可对上颌骨产生向前的力量，但可伴上前牙唇倾，可作为替牙期骨性Ⅲ类错 矫形治疗措施的一种选择。

Ilizarov技术是基于“张力-应力法则”，通过外固定架等形成稳定力学结构，仅需很小的创口，不剥离骨周围组织与骨膜，连接不同类型的固定针与骨或软组织形成牵张力，持续刺激骨与周围组织的再生，改善局部的血运，早期的功能康复锻炼，形成了一套完整的微创骨科治疗体系。在骨折的愈合、畸形矫正、组织修复、骨髓炎、骨不连、骨缺损、骨肿瘤等方面取得了良好的效果。该文将总结Ilizarov技术在骨科领域临床实践与研究，探讨Ilizarov技术目前需要解决的重点问题。

目的:通过有限元分析探讨直线通路微创开髓洞型对上颌第一前磨牙力学性能的影响。方法:收集2018年6月至2020年6月于四川大学华西口腔医院口腔颌面外科就诊患者因正畸或牙周病拔除的上颌第一前磨牙，从中选取牙体完整、根尖孔发育完成的双根管牙20颗，对其显微CT（micro-CT）数据进行三维重建，在三维模型中模拟传统开髓洞型、桁架开髓洞型与直线通路微创开髓洞型的开髓与根管治疗（每组样本量均为20个）。建模完成后进行有限元分析，记录纵向及斜向负载模式下各组模型的牙颈部von Mises等效应力峰值（VM）并观测各组模型的应力分布模式。结果:纵向负载模式下，3种开髓洞型牙颈部颊侧和腭侧VM分别为：桁架开髓洞型［（146.0±12.9）和（167.6±15.9）MPa］，直线通路微创开髓洞型［（142.6±13.7）和（168.1±17.4）MPa］，传统开髓洞型［（188.7±13.4）和（200.9±25.7）MPa］。与传统开髓洞型相比，桁架开髓洞型（ t=9.01， P<0.001； t=4.59， P<0.001）和直线通路微创开髓洞型（ t=9.64， P<0.001； t=3.76， P=0.004）均可有效降低根管治疗后上颌第一前磨牙颊侧和腭侧牙颈部VM，同时缓解应力在 面集中力加载区域、牙颈部及牙根的集中。在斜向负载模式下得到了相似的结果。在两种负载模式下，桁架开髓洞型与直线通路微创开髓洞型间颊腭侧牙颈部VM差异均无统计学意义（ P>0.05）。 结论:直线通路微创开髓洞型可以有效保护根管治疗后上颌第一前磨牙的力学性能，具有一定的临床可行性。

目的:通过体外实验探究无托槽隐形矫治磨牙远中移动不同设计方式下上颌牙列的三维受力，以期为临床设计合理的磨牙远中移动方案提供依据。方法:根据上颌磨牙远中移动方式，进行3种无托槽隐形矫治器设计：同时移动组设计上颌第一和第二磨牙同时远中移动；第二磨牙移动组设计上颌第二磨牙远中移动；第一磨牙移动组设计上颌第一磨牙远中移动；每组制作10个矫治器，移动量设计为0.2 mm。建立无托槽隐形矫治器上牙列三维力学传感测力装置，该装置包含14颗牙齿的上颌牙列模型，每颗牙齿与单独的传感器连接后将无托槽隐形矫治器戴入该上颌牙列模型，通过数据采集软件对14个传感器的数据进行采集。以移动牙为目标牙，除移动牙外的其余牙为支抗牙，测量3组无托槽隐形矫治器各牙位三维受力数据，并进行组间比较。结果:同时移动组第一和第二磨牙矢状向受力分别为（5.61±0.94）和（5.81±1.08）N，均显著小于其他组相同牙位目标牙（ P<0.05）；第一磨牙移动组第二磨牙受到矢状向反作用力（-6.73±1.99）N；3组前牙均受到矢状向反作用力，力值从尖牙至中切牙逐渐减小。冠状向上，同时移动组第二前磨牙受到腭向反作用力，力值为（-2.17±1.06）N；第二磨牙移动组第一磨牙同样受到腭向反作用力，力值为（-1.99±0.70）N；第一磨牙移动组第二磨牙、第二前磨牙也受到腭向反作用力，分别为（-2.85±0.57）和（-1.85±0.74）N。相比矢状向与冠状向受力，3组目标牙和支抗牙的垂直向受力均较小。 结论:同时远中移动第一和第二磨牙时两者受到的矢状向矫治力较小；单独远中移动第一磨牙时第二磨牙受到较大的矢状向反作用力；磨牙远中移动时应设计相邻支抗牙的颊向位移以抵消支抗牙受到的腭向反作用力。

目的:通过有限元方法分析微种植支抗不同植入位置、不同大小牵引力作用下压入上颌全牙列时牙周膜的应力分布情况和牙齿位移趋势，为正畸临床提供参考。方法:利用患者锥形束CT和临床矫治器数据，建立上牙列矫治系统的三维有限元模型。在上颌双侧侧切牙和尖牙之间颊侧、第一磨牙和第二磨牙之间腭侧植入微种植支抗后，将上颌后段颊侧微种植支抗分别置于两个不同的位置(第二前磨牙与第一磨牙之间或者第一磨牙与第二磨牙之间)，并比较两者在上牙列的应力分布的差异。结果:当微种植支抗植入在第一磨牙与第二磨牙之间时，牙周膜整体适宜应力面积占比为69.42%~78.19%；当微种植支抗植入在第二前磨牙与第一磨牙之间时，牙周膜整体适宜应力面积占比为85.83%~87.42%。在加载条件相同的情况下，微种植支抗植入在第二前磨牙与第一磨牙之间时牙周膜受力更加均匀，牙根吸收风险更低。两种方案的最佳加载模式为前牙段牵引力0.7~0.8 N，后牙段牵引力为1.3~1.2 N。结论:两种方案均可实现上牙列的压入，但受微种植支抗位置和加载模式的影响，上牙列的应力分布及移动趋势不同。

目的:通过时温等效叠加方法预测一种正畸用热压膜材料2周内的应力松弛特征。方法:选用市售正畸用热压膜材料Essix ACE，应用自主改良搭建的恒温系统，测量材料在38.1℃、41.5℃、45.6℃、49.6℃、54.0℃，温度梯度下1000 s拉伸应力松弛。松弛初始应变设定为材料1/4抗拉强度对应应变，为0.92%。通过手动法进行时温等效叠加，得到材料在38.1℃下的应力松弛主曲线。结果:对水平移动因子l g(a T)与温度1/T进行线性关系的检测。并将叠加得到的主曲线与材料在38.1℃下实际测量8 h的松弛结果比较。均证明Essix ACE材料适用于时温等效叠加方法，且叠加后结果与实际测量结果相似。Essix ACE材料在38.1℃下2周后残余应力72.5%，约86.0%的应力松弛在24 h内产生。 结论:时温等效叠加法可以用来预测正畸用热压膜材料Essix ACE的应力松弛特征。在口腔温度下，Essix ACE材料2周后残余应力72.5%。

正畸牙移动是通过正畸力的刺激作用引起牙周膜、牙槽骨等牙周组织发生改建而实现的。牙周膜是连接牙骨质与牙槽骨之间的纤维结缔组织，具有支持牙齿传递、吸收和分散咬合力的作用。当正畸力施加于牙齿上时，载荷通过牙周膜从牙齿传递至牙槽骨，牙周膜的改建与牙槽骨的形成和吸收交替进行且互为作用。作为正畸牙移动的始动因素，牙周膜的应力/应变参与牙槽骨的改建过程，并影响牙齿的移动速度。因此，牙周膜的生物力学特性受到广泛关注。对正畸牙移动中牙周膜的结构变化和生物力学特性以及牙周膜的力学本构模型相关研究进行综述，讨论其力学响应和生物力学机制，以期为临床正畸牙移动精确数值模拟提供理论依据。

目的·借助有限元分析揭示无托槽隐形矫治器用于替牙期扩弓治疗时单颗牙位移方向、效率及力学荷载,并针对扩弓效率不足以及后牙颊倾等问题,设计扩弓过矫治和转矩补偿体系.方法·纳入替牙期志愿者1名,构建其颅上颌复合体三维模型以及隐形矫治体系,模拟无托槽隐形矫治器对上颌乳尖牙到第一恒磨牙施加颊向位移(工况1～4:分别为0.200、0.275、0.300、0.325 mm),同时施加颊向位移和根颊向转矩(工况1:颊向位移载荷0.200 mm,根颊向转矩0°;工况5:颊向位移载荷0.275 mm,根颊向转矩1.0°;工况6:颊向位移载荷0.300 mm,根颊向转矩1.3°;工况7:颊向位移载荷0.325 mm,根颊向转矩1.8°).通过有限元分析,计算牙齿位移以及牙周膜的等效应力分布.结果·无托槽隐形矫治器扩弓治疗在替牙期主要表现为牙齿颊倾的牙性扩弓效应,且不同牙位的扩弓效率不同.在设定每侧0.200 mm的扩弓量时,上颌第一恒磨牙扩弓效率为51.86%,上颌第二乳磨牙为68.76%,上颌第一乳磨为73.48%,上颌乳尖牙为84.17%.通过设计扩弓过矫治(0.275、0.300、0.325 mm),能够有效提高扩弓效果.当扩弓过矫治量达到150%(0.300 mm)时,上颌第一恒磨牙、第二乳磨牙、第一乳磨牙和乳尖牙处扩弓效率分别提升为75.16%、99.96%、107.35%和122.37%;上颌第二乳磨牙、第一乳磨牙、乳尖牙处扩弓效率均接近100.00%.过矫治设计会加剧扩弓的牙性效应,使牙齿颊侧倾斜移动趋势加大,导致牙齿颊倾、腭尖下垂,上颌第一恒磨牙、第二乳磨牙、第一乳磨牙、乳尖牙的冠根位移差在扩弓过矫治量达到150%时,分别为-0.109、-0.134、-0.132、-0.298 mm.对不同牙位施加对应转矩补偿,可以对抗后牙颊倾.在扩弓过矫治量达到150%(0.300 mm)时,添加1.3°根颊向转矩,各牙位扩弓效率分别为56.15%、73.88%、79.49%、87.80%,而冠根位移差减小至-0.081、-0.097、-0.095、-0.208 mm.结论·无托槽隐形矫治器用于替牙期扩弓治疗时,存在后牙颊倾的不良反应,并且在不同牙位的扩弓效率不同.应根据不同牙位,分别设计不同的矫治策略.过矫治可以提高扩弓效率,但是需要配合根颊向转矩,从而实现牙齿整体颊侧移动.