目的:利用三维有限元方法分析聚醚醚酮(polyetheretherketone,PEEK)作为种植固定修复桥架的可行性.方法:建立以PEEK为桥架材料,树脂、全锆、PEEK、烤塑和二硅酸锂为冠修复体的上颌牙列缺失种植固定修复三维有限元模型作为实验组,纯钛桥架全锆冠修复体模型作为对照组.在双侧第一磨牙垂直与斜向加载150 N,比较桥架、冠修复体、种植体、中央螺丝、松质骨、皮质骨压应力与拉应力最大值和von Mises应力值,分析PEEK材料作为桥架的可行性.结果:垂直加载时,实验组冠修复体von Mises应力全锆、二硅酸锂组较大,为361、295 MPa,树脂冠与PEEK冠应力较小,为35、37 MPa.实验组中央螺丝von Mises应力为694～724 MPa,远大于对照组的61 MPa,其中的最大压应力出现在树脂冠、PEEK冠组.斜向加载时,实验组桥架的von Mises应力小于对照组,但最大应力出现在树脂冠、PEEK冠组.实验组冠修复体全锆、二硅酸锂冠von Mises应力较大,树脂冠与PEEK冠应力较小.种植体von Mises应力为对照组的2倍.实验组中央螺丝von Mises应力远大于对照组,应力最大值为对照组的22倍.实验组松质骨、皮质骨应力为对照组的2倍,差异大于垂直加载.结论:PEEK材料作为上颌牙列缺失种植固定修复桥架时,应优先使用弹性模量较低的树脂或PEEK材料作为冠修复体,以降低修复体内部应力,同时减少悬臂及侧向力,避免中央螺丝应力过大.

目的:探讨"O"型臂三维计算机导航系统在伴严重骨盆倾斜的神经肌源性脊柱侧凸患者术中置入经S 2骶髂螺钉（second sacral alar-iliac，S 2AI）的可行性和准确性。 方法:回顾性分析2017年1月至2020年8月收治伴严重骨盆倾斜的神经肌源性脊柱侧凸28例患者的病历资料，男12例，女16例；年龄10~51岁，平均22.2岁；骨盆倾斜角27.54°±9.90°（范围16.2°~53.6°）。术前行骨盆螺旋CT薄层扫描和三维重建，应用LightSpeed系统模拟理想的S 2AI钉道；选择第1骶孔外缘1 mm垂线与下缘1 mm水平线的交点为进钉点，旋转三维骨盆图像找到髂骨骨髓腔最长且最宽的骨盆横断面，在此横断面穿过髂骨中央部位的直线即为理想的S 2AI钉道；测量其矢状面尾向偏角（sagittal angle，SA）、横断面外向偏角（transverse angle，TA）及钉道最大长度（maximal length，ML）。术中均在"O"型臂三维计算机导航辅助下置入S 2AI固定骨盆，术后测量实际置入S 2AI的钉道参数（即SA、TA）并评价S 2AI置入的准确性。 结果:所有患者均可重建出理想的S 2AI钉道，该钉道穿过骶骨和骶髂关节后穿行于髂骨内。骨盆倾斜的高侧和低侧SA分别为30.20°±21.94°（范围-25.80°~73.10°）和50.94°±16.02°（范围12.60°~88.50°），差异有统计学意义（ t=3.990， P<0.001）；骨盆旋转的旋前侧和旋后侧SA分别为30.14°±21.93°（范围-25.80°~73.10°）和51.00°±15.96°（范围12.60°~88.50°），差异有统计学意义（ t=4.027， P<0.001）。骨盆倾斜的高侧和低侧TA分别为43.67°±12.86°（范围7.40°~66.70°）和31.95°±13.80°（范围8.30°~71.10°），差异有统计学意义（ t=2.834， P=0.009）；骨盆旋转的旋前侧和旋后侧TA分别为42.56°±12.52°（范围7.40°~63.50°）和33.05°±14.94°（范围8.30°~71.10°），差异有统计学意义（ t=2.192， P=0.037）。骨盆倾斜的高侧和低侧ML分别为（97.12±12.44）mm（范围80.32~121.38 mm）和（92.28±11.04）mm（范围72.85~116.59 mm），差异无统计学意义（ t=0.963， P=0.060）；骨盆旋转的旋前侧和旋后侧ML分别为（97.72±12.41）mm（范围80.32~121.38 mm）和（91.68±10.57）mm（范围72.85~116.59 mm），差异有统计学意义（ t=2.556， P=0.017）。SA与骨盆高低侧的相关性分析显示骨盆倾斜的高侧SA倾向于偏小（ r=0.474， P<0.01），TA与骨盆旋前旋后侧的相关性分析显示骨盆旋前侧TA倾向于偏大（ r=-0.419， P<0.01）。术后仅2枚螺钉（3.6%）出现中等程度的皮质穿破现象，临床无明显与螺钉误置相关的神经、血管或内脏并发症。 结论:伴严重骨盆倾斜的神经肌源性脊柱侧凸患者骨盆CT三维重建均能得到理想的S 2AI钉道，但其SA、TA离散程度很大；术中应用"O"型臂三维计算机导航系统可辅助确定钉道方向与长度，提高S 2AI螺钉置入的准确率，是避免置钉不良的可靠保障。

目的:本横断面研究采用4种不同的种植系统修复单颗前磨牙或磨牙缺失,观察种植修复体戴入,基台中央螺丝初次旋紧后的10 min及1个月,基台中央螺丝扭矩丧失的情况.方法:2021年7月～2023年6月于北京大学深圳医院口腔医学中心种植科完成单颗后牙种植体植入术后3个月,转修复科修复的患者268例,戴入了在二氧化锆全冠中央开孔并与基台口外粘接的改良粘接固位种植修复体.修复体调整至合适后,按照各厂家要求的扭矩旋紧基台中央螺丝.分别观察基台中央螺丝初次旋紧10 min及1个月后,当扭矩扳手再次旋紧基台中央螺丝至厂家要求的扭矩时,扭矩扳手自旋转起点至终点顺时针旋转的角度.旋转的角度越大,说明基台中央螺丝扭矩丧失的情况越严重.结果:基台中央螺丝初次旋紧10 min后再次旋紧时,所有实验组病例扭矩扳手旋转的角度均为0°.基台中央螺丝初次旋紧1个月后再次旋紧时,无论实验组(基台中央螺丝初次旋紧10 min后曾再次旋紧)还是对照组(基台中央螺丝初次旋紧10 min后未再次旋紧),无论前磨牙组还是磨牙组,无论种植体是Ankylos、Strau-mann、Zimmer或Nobel,所有病例扭矩扳手旋转角度均＞0°.其中,共有29例病例(10.82％)扭矩扳手旋转的角度＞90°,且这一比例在各组间没有显著差异(P＞0.05).没有病例扭矩扳手旋转的角度达到或超过180°.结论:在部分种植系统中,单颗后牙种植修复后1个月,部分病例基台中央螺丝扭矩丧失的情况较为明显,且比例与是否曾在基台中央螺丝初次旋紧10 min后再次加力,及前磨牙或磨牙位点、采用何种植系统无关.

目的 研究种植体中央螺丝扭矩衰减的临床影响因素,探讨预防中央螺丝松动的适宜加力时机.方法 收集2019年12月至2023年6月期间于常州市口腔医院种植科就诊的奥齿泰种植固定修复术后复查的患者.测量并记录中央螺丝扭矩衰减值以及可能的影响因素,包括性别,牙位,种植体直径,种植体负荷天数,共同支持的种植体数、牙冠数和负重比.对可能的影响因素进行皮尔森相关性及多元线性回归分析.结果 本研究共收集73例患者的125颗种植体.相关性分析及回归分析显示,种植体负荷天数对中央螺丝扭矩衰减值有显著影响(r=0.616,P＜0.001),其余自变量与扭矩衰减值无显著相关性(P＞0.05),据此建立的线性回归模型具有统计学意义(R2=0.475,P＜0.001).结论 奥齿泰标准型种植体在正常负荷下,种植体负荷天数可以显著正向预测中央螺丝扭矩衰减值.

背景:随着无牙颌修复需求增加,"All-on-4"技术被广泛应用.种植体与天然牙的载荷传递方式不同,三维有限元分析可研究功能载荷作用下种植体及周围骨组织的应力分布,并在此基础上为寻找适合的种植体材料、优化种植体的几何结构、设计临床手术方案提供了研究方法.目的:对三维有限元分析法在"All-on-4"技术方面的相关研究作一综述.方法:检索中国知网和PubMed数据库2003-2023年相关文献,英文检索词为"Finite Element Method,All-on-4,edentulous,Biomechanics",中文检索词为"有限元,All-on-4,无牙颌,生物力学",根据纳入排除标准筛选符合标准的文献,最终纳入65篇文献进行综述.结果与结论:①对水平骨量不足的情况,研究者们可以选择应用窄直径种植体,但需要注意悬臂的存在对应力分布的影响,降低失败的风险.②"All-on-4"概念通过倾斜远中种植体的方法,减少骨的应力分布,但在不同的颌骨类型中,远中种植体倾斜的理想角度还需要进一步的研究.③悬臂的存在会增加种植失败的风险,将悬臂长度/AP距(CL/AP)的比值控制在0.9时,有助于减少机械并发症的发生.④用弹性模量较低的材料制作支架时,支架自身的应力较小,但会增加种植体、中央螺丝、基台及种植体周围骨组织的应力,相反使用弹性模量较大的材料,会降低修复体组件和种植体周围骨组织的应力,但支架本身的应力较高.⑤"All-on-4"概念可以实现较好的力学平衡,但需结合患者自身的具体情况制定一个长期有效的治疗方案.⑥合理的咬合设计是影响种植治疗成功的关键,尖牙引导牙合和组牙功能牙合在修复体的寿命方面无差异.然而,影响咬合设计的原因有很多,未来还需要进一步的体外实验以及大量临床研究来探索"All-on-4"理想的咬合设计.

目的 探讨使用临床常见器械解决种植修复机械并发症之一,中央螺丝杆折断的临床程序,并使用有限元分析寻找中央螺丝杆折断的可能原因.方法 对 1 例完成种植修复 9 个月后种植体中央螺丝折裂的病例进行口内及影像学检查.依次使用手动器械、超声器械、专用取螺丝工具尝试取出折断螺丝,术后采用Micro-CT扫描并结合有限元分析取出后的种植体及上部修复体.结果 影像学检查显示种植体骨结合良好,常规方法未能取出中央螺丝.术后种植体的Micro-CT结果显示断裂部分中央螺丝存在形变;有限元分析结果发现,病例中上部修复体存在较长悬臂,使得种植体-基台界面易出现应力集中,导致中央螺丝断裂.结论 种植体修复出现机械并发症可按照上部结构-骨结合-附件的顺序进行检查,修复体悬臂导致的不良应力可能是导致中央螺丝折断的原因.

背景:在美学区的种植修复中,二氧化锆逐渐成为最常用的上部修复体材料,并取得较好的临床效果.树脂陶瓷复合材料是一种新型的口腔修复材料,近年来开始尝试作为上部修复体材料应用于种植修复中,但目前对该材料在种植修复中应用的研究较少.目的:在3种咬合关系中,对比树脂陶瓷冠和二氧化锆全瓷冠种植修复体修复上颌中切牙的生物力学差异.方法:选取1例上颌中切牙行单冠种植修复患者的锥形束CT影像资料,运用Mimics 21.0软件提取上颌骨模型,将模型导入 Solidworks 2020软件,并建立牙冠、粘接剂、基台、中央螺丝、种植体等模型,装配完成构建出上颌中切牙单冠种植修复模型;在ANSYS Workbench 2021 R1软件中赋予模型材料属性参数(上部修复体材料分别为树脂陶瓷复合材料、二氧化锆)后,分别模拟3种咬合关系(对刃牙合、正常牙合、深覆牙合)进行加载,分析树脂陶瓷冠和二氧化锆全瓷冠种植修复模型应力分布情况.结果与结论:①树脂陶瓷冠组和二氧化锆全瓷冠组种植修复模型在不同咬合关系中的应力集中区均分布于上部修复体加载点、基台与种植体连接处、种植体颈部及周围骨组织处,随着咬合关系由对刃牙合变为正常牙合、深覆牙合,两组中修复基台、中央螺丝、种植体、骨组织的等效应力峰值均逐渐减小;两组深覆牙合时上部修复体的等效应力峰值最高,二氧化锆全瓷冠对刃牙合时粘接剂层等效应力峰值最高,树脂陶瓷冠组深覆牙合时粘接剂层的等效应力峰值最高;②对刃牙合时,树脂陶瓷冠组粘接剂层、中央螺丝的等效应力峰值略小于二氧化锆全瓷冠组,两组上部修复体、修复基台、种植体、骨组织处的等效应力峰值无明显差别;正常牙合时,树脂陶瓷冠组上部修复体、粘接剂层、中央螺丝的应力峰值略小于二氧化锆全瓷冠组,两组修复基台、种植体、骨组织处的等效应力峰值无明显差别;深覆牙合时,树脂陶瓷冠组粘接剂、基台、中央螺丝的应力峰值大于二氧化锆全瓷冠组,两组上部修复体、种植体、骨组织的应力峰值无明显差别;③结果表明,上部修复体材料对种植体和骨组织应力分布无明显影响,对上部修复体、粘接剂、修复基台、中央螺丝应力分布有一定影响,但差别不大;咬合关系对种植修复体各结构和骨组织的应力分布均有明显影响;对刃牙合和正常牙合时,树脂陶瓷冠对应力有一定的缓冲作用.

目的 评价螺丝固位基台一体冠和粘接固位在第一磨牙单颗种植中的修复效果.方法 采用回顾性队列研究,收集就诊并完成第一磨牙单颗种植修复的 91 例患者共 104颗种植修复病例,其中 52 颗为螺丝固位基台一体冠(SR),52 颗为粘接固位修复(CR).分别在患者种植修复当天及戴牙后 6、12 个月时记录种植体周围的牙周指标及患者满意度评分,拍摄 X 线片并测量种植体边缘骨吸收量,参照Barnes评定标准对种植冠修复后的邻接关系进行评价.结果 修复完成后 6～12 个月,两组种植体均完好无松动;SR组3 例患者在6 个月复查时发现中央螺丝松动,重新加力至35 N/cm,2 个月再次复查时无松动;两种固位方式在修复后12 个月时螺丝固位组邻接合格率为90.38%,显著低于粘接固位组99.04%的邻接合格率(P =0.037),两种修复体边缘骨吸收量和牙周软组织指标mPLI和mSBI差异均无统计学意义.结论 两种固位方式均能取得良好的种植修复效果,粘接固位在邻接关系恢复和防止食物嵌塞上更具优势.

目的:应用三维有限元方法分析在使用高速手机去除不同位置的折断种植体部件时,种植体周围牙槽骨的热传导特点及热分布情况.方法:采用三维有限元的方法,建立两个种植体-下颌骨骨结合模型.模型I:加热面为中央螺丝孔的底面;模型Ⅱ:加热面为种植体的表面,给予加热面的热载荷为50℃～100℃持续加热10s.经过数值计算和后处理,分析种植体周围的温度分布.结果:有限元分析结果表明,在两个模型中,加载温度为50℃时,种植体周围温度均小于骨损伤临界温度47℃.当加载温度为80℃、90℃、100℃时,颈部(P1)加热1s可到达47℃,中部和根部(P2、P3)也只需要很短的时间.在模型I中,加载温度为60℃、70℃时,P1点最大温度到达47℃,P2、P3在10s加热并没有到达47℃.在模型Ⅱ中,当加载温度为60℃时,P1、P2点的最大温度在10s时均超过47℃,当加载温度为70℃时,最大温度P1、P2、P3均在1s超过47℃.结论:临床中使用高速手机打磨种植体部件是一个高风险性的操作,尤其是在处理断裂的中央螺丝时.临床医生应谨慎选择此方法,使用时需充足水冷却并间断打磨.

目的: 探索牙冠面开孔直径对种植修复系统及周围皮质骨应力状况的影响.方法: 建立第一磨牙缺失的下颌骨有限元模型,模拟植入Bego 种植体1 枚.建立不同开孔直径的牙冠模型(Φ = 0、1、2、3、4 mm) ,于面施加200 N 垂直力及100 N、45°侧向力,分析各部件的最大等效应力.结果: 开孔直径≤3 mm 时,牙冠咬合面所受应力保持平稳并集中在咬合力加载区.开孔直径在4 mm 时应力增长达到峰值,垂直载荷下应力集中区转变至开孔边缘处.开孔直径≤1 mm 时,中央螺丝在垂直载荷下可以维持在较低的应力水平.其余部位未见明显应力改变.结论: 在后牙区行单牙种植修复时,若不考虑体外粘接,建议将面开孔直径设置为1 mm.