随着全瓷材料和微创修复理念的发展，全瓷修复体的临床应用日益广泛。粘接是影响全瓷修复成功的重要因素之一。良好的粘接不仅能为全瓷修复体提供固位和抗力，还能增强修复体边缘封闭、提高修复体美观效果。做好全瓷修复粘接需要3个重要环节：全瓷修复体组织面的粘接处理、预备体表面牙体硬组织的粘接处理以及根据修复体类型正确选择粘接用水门汀。

目的:探讨不同表面处理方式对国产口腔二硅酸锂玻璃陶瓷与树脂水门汀之间粘接强度的影响。方法:选择尺寸为15 mm×13 mm×3 mm的二硅酸锂玻璃陶瓷试件，分别进行酸蚀实验和酸蚀后偶联处理实验。酸蚀实验选择128个玻璃陶瓷试件，按照随机数表法随机分为8个处理时间点（每个时间点样本量为16），使用4.5%氢氟酸分别进行0（对照）、10、20、30、40、60、120及180 s的表面酸蚀，再将酸蚀后试件分为偶联处理组（涂布硅烷偶联剂）和无偶联处理组（不涂布硅烷偶联剂）（每组样本量均为8），分别制作粘接试件；测试粘接强度并分析断裂模式。另选8个玻璃陶瓷试件分别行上述时间点酸蚀后进行扫描电镜观察。选择酸蚀实验中的最佳酸蚀时间，进行酸蚀后偶联处理实验。选择玻璃陶瓷试件24个，4.5%氢氟酸酸蚀后涂布偶联剂，分别进行室温放置、60及100 ℃热风处理60 s（每组样本量为8），之后制作粘接试件；测试粘接强度并分析断裂模式。另选3个试件分别进行酸蚀后偶联处理实验相应处理后再行红外光谱分析。结果:无论是否使用偶联剂，试件在氢氟酸酸蚀30 s时均可获得最大粘接强度；酸蚀30 s条件下，偶联处理组粘接强度［（25.91±4.30） MPa］显著大于无偶联处理组［（20.27±4.92） MPa］（ P<0.05）；若酸蚀时间过长（>30 s），则粘接强度下降明显，试件表面显示过酸蚀的微观形貌。酸蚀后偶联处理实验显示，60 ℃热风组粘接强度最大［（28.70±5.32） MPa］，显著大于室温组［（20.08±3.64） MPa］和100 ℃热风组［（25.64±4.86） MPa］（ P<0.05），且试件断裂模式均为内聚破坏；红外光谱分析显示，60 ℃热风组试件表面Si—O—Si键生成量最多，100 ℃热风组次之，室温组最低。 结论:4.5%氢氟酸酸蚀二硅酸锂玻璃陶瓷的最佳酸蚀时间为30 s，涂布硅烷偶联剂可获得较理想的粘接效果；60 ℃热风处理可进一步提高二硅酸锂玻璃陶瓷与树脂水门汀之间的粘接强度。

目的:通过仿生优化设计及有限元分析提高全冠修复体的力学性能并阐明其最佳弹性模量分布。方法:构建7种具有不同类型全冠修复体的下颌第一前磨牙有限元模型，分别为氧化锆全冠（A模型）、二硅酸锂玻璃陶瓷全冠（B模型）、氧化锆-饰瓷全冠（C模型）、二硅酸锂玻璃陶瓷-饰瓷全冠（D模型）、仿人牙釉质8层结构全冠（E模型）、经遗传算法（GA）优化使全冠拉应力峰值最小的8层结构全冠（F模型）及经GA优化使水门汀黏接层剪切力峰值最小的8层结构全冠（G模型）。在全冠咬合面平行牙长轴模拟施加600 N载荷，计算并分析各模型的最大主应力，以提高全冠修复体的力学性能并阐明其最佳弹性模量分布。结果:冠部拉应力主要集中在颈缘及组织面。其中E模型表现出相对较低的拉伸应力峰值17.72 MPa，其在F模型降至16.25 MPa，在G模型为25.79 MPa；水门汀黏接层的剪切应力主要集中在靠近肩台的轴壁侧及肩台外侧边缘。其中E模型剪切应力峰值为11.81 MPa，F模型为11.79 MPa，在G模型降至6.14 MPa。结论:经GA优化以降低水门汀剪切力峰值的弹性模量分布可更好地改善全冠修复体的力学性能。

目的:通过系统评价和荟萃分析探讨10-甲基丙烯酰氧癸二氢磷酸酯（10-MDP）媒介的氧化锆-树脂粘接耐久性，为氧化锆粘接策略的选择提供参考。方法:对Pubmed、Scopus、Web of Science、中国知网和万方数据库进行检索，查找10-MDP媒介的氧化锆-树脂粘接相关文献。根据纳入标准和排除标准筛选文献，提取所需数据。根据不同的老化方式（水储存老化、冷热循环老化、冷热循环+水储存老化）、10-MDP不同应用方法［用于底涂剂和（或）粘接剂和（或）树脂水门汀］以及10-MDP结合其他表面处理（氧化铝喷砂、摩擦化学硅涂层、酸蚀、激光蚀刻、等离子体处理），对纳入的文献进行分类，并用Review Manager 5.4软件进行荟萃分析。评价指标为氧化锆-树脂的粘接强度。结果:系统评价共纳入72篇文献，其中68篇文献纳入荟萃分析。老化可显著降低氧化锆-树脂的粘接强度［ P<0.001；均数差（ MD）：5.58；95% CI：5.11~6.05］，10-MDP不同应用方法未对氧化锆-树脂老化后粘接强度产生显著影响（ P>0.05），10-MDP结合其他表面处理时氧化锆-树脂老化后粘接强度显著优于10-MDP单独处理（ P<0.001； MD：10.17；95% CI：8.20~12.14）。 结论:10-MDP媒介的氧化锆-树脂粘接强度在水储存或冷热循环老化后显著下降，应用10-MDP的基础上结合其他表面处理可显著提高氧化锆-树脂老化后粘接强度，而10-MDP不同应用方法不影响氧化锆-树脂的粘接耐久性。

目的:探讨不同配比硅锆涂层对氧化锆陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响，以期为氧化锆的临床应用提供参考。方法:将140个预烧结氧化锆瓷片根据伪随机数字表随机分为空白组、喷砂组和5个涂层组（每组20个），并进行相应处理。空白组无涂层直接烧结，喷砂组无涂层烧结后喷砂，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组、1∶3组和1∶4组分别按硅锆摩尔比为2∶1、1∶1、1∶2、1∶3和1∶4涂布涂层后烧结。氧化锆瓷片表面经氢氟酸酸蚀和硅烷偶联剂处理后，使用树脂水门汀粘接瓷片与预成复合树脂柱，制作粘接试件。粘接试件分为两个亚组，一亚组试件置于37 ℃水浴24 h（冷热循环前），另一亚组试件经5和55 ℃冷热循环5 000次；测试各组试件剪切强度，即粘接强度，观察并记录各组试件破坏模式，另按上述方法各涂层组制作1个瓷片用于扫描电镜观察酸蚀后表面形貌并测量涂层厚度。结果:冷热循环前，涂层1∶1组粘接强度最大［（41.69±6.28）MPa］，显著大于其余各组（ P<0.05）；涂层1∶2组粘接强度其次，除与涂层2∶1组差异无统计学意义外（ P>0.05），与其他组差异均有统计学意义（ P<0.05）；喷砂组、涂层2∶1组和1∶3组粘接强度差异均无统计学意义（ P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（ P<0.05）；空白组粘接强度显著大于涂层1∶4组（ P<0.05）。冷热循环后，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组粘接强度［分别为（24.13±5.50）、（22.28±4.40）和（23.11±4.80）MPa］差异均无统计学意义（ P>0.05），均显著大于其余各组（ P<0.05）；喷砂组和涂层1∶3组粘接强度差异无统计学意义（ P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（ P<0.05）；空白组与涂层1∶4组粘接强度下降至几乎为0 MPa，两组差异无统计学意义（ P>0.05）。扫描电镜示各涂层组表面酸蚀后形成程度不一的粗糙表面，涂层厚度在30 μm以内。 结论:硅锆浆料涂层可影响氧化锆与树脂水门汀的粘接强度，其中硅锆配比为1∶1的浆料可使氧化锆获得较高且稳定的粘接强度。

树脂水门汀广泛用于粘接全瓷修复体，其颜色稳定性与修复体的长期效果有直接关系。树脂水门汀变色的内源性因素通常与材料构成及聚合反应的引发机制相关，树脂水门汀变色的外源性因素主要与口腔局部环境相关。树脂水门汀的颜色稳定性与全瓷修复体长期美学效果关系密切。本综述系统介绍目前临床常用树脂水门汀的颜色稳定性及影响因素，以及其对全瓷修复效果的影响，以期为临床提供参考。

自粘接树脂水门汀是一种可以独立完成修复体粘接的新型水门汀材料，因其操作简便，被广泛应用到冠、嵌体、桥和桩核等间接修复体的粘接，有着极大的发展前景。本文归纳了自粘接树脂水门汀的发展历史、组分及固化机制、性能特点，系统地总结了自粘接树脂水门汀的临床应用与注意事项，并对现阶段自粘接树脂水门汀存在的问题及未来发展趋势进行了探讨，以期为未来自粘接树脂水门汀更好的发展和临床应用提供参考依据。

目的:研究皮秒激光在牙科氧化锆表面不同图案化扫描处理的结果,以及对氧化锆表面粘接性能的影响.方法:选取160例烧结氧化锆陶瓷试件,随机分为8个研究组,分别为空白对照组(A组)、喷砂对照组(B组)、皮秒激光处理组(C-H组,分别为:皮秒激光蜂窝状扫描、喷砂后皮秒激光蜂窝状扫描、皮秒激光横线状扫描、喷砂后皮秒激光横线状扫描、皮秒激光井字格状扫描、喷砂后皮秒激光井字格状扫描).扫描电镜观察表面微观组织形貌;激光共聚焦显微镜观察3D形貌,原子力显微镜测量表面粗糙度Ra;X射线衍射仪观测表面晶相组成的转变;电子万能试验机测量抗弯强度,测定氧化锆陶瓷与自粘型树脂水门汀的剪切强度;光学体式显微镜下观察断裂模式;采用SPSS26.0对所得结果进行单因素方差分析及多重检验.结果:皮秒激光在氧化锆表面扫描后,可分别得到蜂窝状、平行的等间距横线状及等间距井字格状图案;不同图案化处理后氧化锆表面粗糙度不同,横线状B组最大,为14.92 μm;激光表面处理不会导致表面晶相转变;经过皮秒激光处理后,剪切粘接强度明显增加(P＜0.05),C组的粘接强度最大,为(26.86±1.53)MPa,约为A组的7.4倍;断裂模式由A组与B组的完全粘结破坏转变为内聚破坏和混合破坏;激光处理后的氧化锆陶瓷抗弯强度满足临床应用要求.结论:皮秒激光对氧化锆表面进行图案化处理能够提高氧化锆与树脂水门汀的粘接强度,是一种有前景的氧化锆表面改性方法.

目的:研究 3 种不同粘接材料对氧化锆与牙本质粘接强度的影响.方法:制作 60 件氧化锆试件,随机分成 3 组(n=20),分别用树脂加强型玻璃离子水门汀、AZ-Prime联合Duo-Link树脂水门汀、BeautiCem SA树脂水门汀将氧化锆与牙本质进行粘接,依次记为A组、B组、C组,各组随机选取 10 件置于 37℃恒温水浴箱 24 h,记为老化前;10 件置于 37℃恒温水浴箱 6 个月用来检测粘接耐久性,记为老化后,测试粘接剪切强度,分析粘接界面断裂模式.结果:老化前,A组剪切强度小于B组、C组(P<0.05);B组与C组剪切强度无明显差异(P>0.05).老化后,3组间剪切强度差异具有统计学意义,A组剪切强度最低,B组次之,C组最高(P<0.05).老化前后相比,各组的粘接剪切强度均明显降低(P<0.05).结论:BeautiCem SA树脂水门汀能获得较高的粘接剪切强度和粘接耐久性,满足临床需要.

目的 比较含10-甲基丙烯酰氧癸基磷酸酯(10-metracryloyloxdecyl dyhidrogen phosphate,10-MDP)和硅烷的混合型底涂剂与MDP单一功能成分型底涂剂对氧化锆初期及耐久粘接强度的影响.方法 制作氧化锆标准试件84个,随机分成4组(n=21),分别使用含10-MDP的Z-Prime Plus(ZP)、含硅烷偶联剂的Monobond-S(MS)、含MDP和硅烷偶联剂的混合型底涂剂Clearfil Ceramic Primer(CCP)、及不使用底涂剂(空白)处理试件表面,再用不含MDP的Duo-Link(DUO)树脂水门汀与氧化锆粘接,形成ZP、MS、CCP及空白对照组共4组粘接试件.每组粘接试件再随机分为3个亚组(n=7),分别进行3个时间点的老化实验,包括37 ℃恒温水浴24h、30 d、30d加3 000个5～55 ℃冷热循环(30d/TC).用计算机控制万能材料实验机测定剪切粘接强度值,扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)观察并分析断裂试样的粘接界面破坏模式,2-way ANOVA进行统计分析.结果 ZP、MS、CCP三组在3个时间点获得的粘接强度值均显著高于空白对照(P＜0.01);从24h到30 d,三组粘接强度值均显著增高(P＜0.05);从30 d到 30 d/TC,三组粘接强度值均显著下降(P＜0.01),并降至基线(24 h)以下水平(30 d/TC vs.24h,P＜0.01).混合型底涂剂CCP在所有时间点的粘接强度值均高于单一功能成分型底涂剂ZP、MS(P＜0.01).在单一功能成分底涂剂中,ZP在30 d时的粘接强度高于MS(P=0.029),在30 d/TC时却低于MS(P=0.037).从30 d到30 d/TC,ZP的粘接强度衰减百分率明显高于MS(82.43％vs.64.90％).结论 含MDP和硅烷的混合型底涂剂与氧化锆陶瓷的粘接强度优于单一功能成分型底涂剂.