随着全瓷材料和微创修复理念的发展，全瓷修复体的临床应用日益广泛。粘接是影响全瓷修复成功的重要因素之一。良好的粘接不仅能为全瓷修复体提供固位和抗力，还能增强修复体边缘封闭、提高修复体美观效果。做好全瓷修复粘接需要3个重要环节：全瓷修复体组织面的粘接处理、预备体表面牙体硬组织的粘接处理以及根据修复体类型正确选择粘接用水门汀。

目的:通过回顾性研究评价计算机辅助设计与辅助制作（computer aided design and computer aided manufacturing，CAD/CAM）全瓷嵌体冠修复无髓后牙的中长期效果，为临床提供参考。方法:对2016年1月至2017年6月于第四军医大学口腔医学院牙体牙髓病科就诊并行无髓后牙CAD/CAM全瓷嵌体冠修复的患者进行回访，从颜色、形态、边缘适合性、修复体完整性、继发龋5个方面对未脱落的修复体进行评价。利用Kaplan-Meier生存曲线法计算修复体5年总体生存率。采用Log-rank检验比较各因素对修复体生存率的影响。结果:共纳入74例患者，其中男性25例，女性49例，年龄（38.8±10.2）岁，共计101件全瓷嵌体冠，随访（62.8±12.0）个月。101件修复体中5件脱落，2件折裂，1件边缘发生继发龋。93%（89/96）的修复体形态评价和95%（91/96）的修复体边缘适合性评价为修复体效果理想，38%（36/96）的修复体颜色与基牙一致。CAD/CAM全瓷嵌体冠修复无髓后牙的5年总体生存率为93.0%（95% CI：87.9%~98.1%）。单因素分析显示，不同修复体材料、牙位、性别以及颌位对修复体生存率的影响差异均无统计学意义（χ2=0.88， P=0.349；χ2=0.64， P=0.422；χ2<0.01， P=0.957；χ2=0.69， P=0.407）。 结论:本组CAD/CAM全瓷嵌体冠修复无髓后牙的5年临床效果较好。

目的:研究热效应对生物陶瓷糊剂结合热凝牙胶垂直加压法在根管不同部位充填效果的影响。方法:将40颗单根管牙样本随机分为对照组、iRoot SP组、10 s组、20 s组，每组10颗。所有牙样本在去除牙冠后根管预备至0.04锥度。对照组行AH-plus糊剂结合热凝牙胶垂直加压充填；iRoot SP组行iRoot SP单尖充填；10 s组及20 s组使用iRoot SP单尖充填结合热凝牙胶垂直加压充填，并分别在使用热凝牙胶前以180 ℃分别加热10 s及20 s。使用亚甲基蓝染色法、扫描电子显微镜（SEM）观察法、牙科显微镜观察法分析充填后根管中上段和根尖1/3处的缝隙发生情况。结果:对于根尖1/3处的充填，10 s组和20 s组均无明显缝隙出现，且染料侵染深度与对照组之间的差异均无统计学意义（均 P>0.05）。对于根管中上段的充填，iRoot SP结合单尖充填出现缝隙的概率较高。 结论:短时间的高温加热不会影响iRoot SP对于根尖1/3处的封闭效果；对于根管中上段，iRoot SP单尖充填结合热凝牙胶垂直加压法的充填效果优于iRoot SP单尖法充填。

烤瓷牙技术广泛应用于口腔疾病的治疗，但目前对烤瓷牙制作过程中可能存在的职业病危害因素报道较少。烤瓷牙制作在研磨过程中会产生大量二氧化硅粉尘和金属烟尘，如个人防护意识差，长期从事此项工作的技术工人极易患尘肺病。本文通过分析一例从事烤瓷牙制作的尘肺病患者的临床资料，分析烤瓷牙制作过程中可能存在的职业病危害因素，以提高相关企业、技术工人和医务人员对该病的认识，降低烤瓷牙制作工人患尘肺病的风险。

目的:定量分析后牙种植单冠修复后4年患者口内局部 力分布与咬合时间的变化规律，为种植修复体的咬合设计、调整和长期维护提供参考。 方法:前瞻性收集2012年12月至2013年12月于北京大学口腔医学院·口腔医院修复科行后牙种植单冠修复的患者，分别于修复后2周和3、6个月以及1、2、3、4年复查，采用咬合纸和数字化咬合分析系统检查咬合，记录种植单冠、近中邻牙和对照牙（种植单冠同颌对侧同名牙）的 力百分率以及种植单冠咬合时间比（种植单冠咬合时间与牙列咬合时间的比值）。同时，通过牙线和金属邻接触检查片检查种植单冠邻接触情况，并记录种植修复相关机械并发症。采用患者自身前后对照，选取同时具备相邻随访时间点结果的患者数据，分析种植单冠、近中邻牙、对照牙 力百分率以及种植单冠咬合时间比的相邻随访时间点差异；统计所有数据，比较相同时间点种植单冠与对照牙 力百分率的差异。应用“对数-补对数”模型，以性别、年龄、修复时间为控制变量，分析修复体饰面瓷材料破损与否与种植单冠 力百分率的相关关系。 结果:共纳入33例患者，其中男性16例，女性17例，年龄（42.8±12.9）岁（23.9~70.0岁）；共纳入37件种植单冠，随访（38.3±15.2）个月。修复后2周至3个月种植单冠 力百分率从（7.0±4.2）%显著增加至（9.9±6.8）%（ P<0.05），对照牙 力百分率则从（13.1±6.1）%显著减少至（11.4±5.5）%（ P<0.05）；修复后1、2、3年种植单冠 力百分率均显著大于前一时间点（ P<0.05）。修复后3和6个月种植单冠咬合时间比分别显著大于前一时间点（ P<0.05），其余各时间点与前一时间点的咬合时间比差异均无统计学意义（ P>0.05）。相同时间点的比较中，修复后2周种植单冠 力百分率［（7.5±4.2）%］显著小于对照牙［（13.8±6.0）%］（ P<0.01），修复后4年种植单冠 力百分率［16.7%（8.6%，32.4%）］显著大于对照牙［9.5%（4.9%，18.0%）］（ P<0.05）；其余各时间点种植单冠与对照牙 力百分率的差异均无统计学意义（ P>0.05）。修复后4年37件种植单冠68个邻接触位点的邻接触丧失累计发生率为32%（22/68），修复体松动发生率为8%（3/37），饰面材料破损发生率为16%（6/37），且饰面材料破损与否与种植单冠 力百分率呈弱相关关系（ r=0.26， P<0.05）。 结论:后牙种植单冠修复后4年内，局部牙列咬合接触随时间发生变化，表现为种植单冠 力的增加和咬合时间的提前。

三维打印技术已初步应用于固定修复体、诊断义齿、义齿支架、种植手术导板、定制或个性化种植体的制作等方面。针对上述口腔修复体或口腔修复医疗器械的三维打印技术，可根据成形原理分为光固化成形、烧结成形、熔凝成形3种主要类型，而可用的三维打印材料则包括聚合物、金属和陶瓷。三维打印技术制作口腔修复体、口腔修复医疗器械的优势体现在节省材料、可个性化制作和批量制作等方面。但口腔修复体或口腔修复医疗器械的三维打印精度和强度还需进一步提高，长期临床应用效果还需进一步观察，个性化制作的优势尚未充分体现。本文从三维打印技术在口腔修复中的应用现状和未来发展趋势两个方面进行论述，为进一步推进三维打印技术在口腔修复中的深入研发和应用提供参考。

目的:评价粘接固定义齿（RBFPD）修复前牙缺失的长期临床应用效果并分析其影响因素。方法:对2006年1月至2021年12月于北京大学口腔医学院·口腔医院修复科就诊的1或2颗前牙缺失患者［92例，男性43例，女性49例，年龄（46.1±12.8）岁］的RBFPD（93件）进行回顾性分析，包括玻璃纤维增强树脂RBFPD（32件）、玻璃陶瓷RBFPD（39件）以及镍铬合金烤瓷RBFPD（22件）。统计修复后RBFPD的完全存活率和功能存活率，利用Kaplan-Meier生存曲线法进行生存分析，Log-rank检验比较缺牙数、修复位置（上颌或下颌）、单端或双端修复以及性别因素对修复体生存率的影响。结果:93件RBFPD的总体生存时间为13.7年（95% CI：12.3~15.1年）。3种材料RBFPD的完全存活率及功能存活率呈逐年下降趋势，但修复后5年完全存活率和功能存活率均超过90%，修复后10年完全存活率和功能存活率均超过80%。随访期间玻璃陶瓷RBFPD的完全存活率均高于其他两种RBFPD，修复后15年完全存活率为90%（35/39）。修复后1~8年镍铬合金烤瓷RBFPD功能存活率较高，但修复后9年镍铬合金烤瓷RBFPD完全存活率和功能存活率出现大幅度降低。单因素分析显示，镍铬合金烤瓷RBFPD的生存率显著大于玻璃纤维增强树脂RBFPD（χ2=7.33， P=0.007），修复1颗缺失牙的RBFPD生存率显著大于修复2颗缺失牙的RBFPD（χ2=3.23， P=0.072）；而修复位置（上颌或下颌）、单端或双端修复以及性别因素对生存率的影响差异无统计学意义（χ2=2.26， P=0.133；χ2=0.68， P=0.411；χ2=1.07， P=0.300）。 结论:对于个别前牙缺失，镍铬合金烤瓷RBFPD和玻璃陶瓷RBFPD均可取得较长期的临床成功率，玻璃陶瓷RBFPD能保证长期修复效果。

目的:探讨数字化及3D打印技术结合非血管化髂骨修复外伤性上颌骨前牙区骨缺损的疗效。方法:采用回顾性病例系列研究分析2013年6月至2018年1月郑州大学第一附属医院收治的8例外伤性上颌骨前牙区严重骨缺损患者临床资料，其中男6例，女2例；年龄18～43岁[(31.9±9.0)岁]。术前均采用数字化技术对上颌骨进行重建，根据缺损区需要恢复的最佳形态确定截取髂骨的范围，利用3D打印技术打印出头模及导板，在头模上进行钛网的预弯制，术中根据导板进行取骨和Onlay植骨。术后6～9个月进行种植修复，4～6个月后行烤瓷冠修复。观察植骨术后6个月髂骨成活情况及术后并发症情况，种植体植入前测量牙槽嵴近远中、垂直向及唇腭侧的骨量提升高度，烤瓷冠修复6个月后观察种植体周围情况，采用视觉模拟评分(VAS)对髂骨移植后、种植体植入后疼痛进行评估，手术当天及术后4个月采用种植体稳定系数(ISQ)评估种植体稳定性。结果:患者均获随访24～48个月[(33.3±9.7)个月]。8例非血管化髂骨全部成活。植骨后轻度感染1例，种植体植入后出现牙龈炎性增生1例，经治疗愈合良好。未见明显种植体周围炎，移植骨未见明显吸收。缺牙区牙槽嵴近远中骨量提升为30.28～39.67 mm，垂直向骨量提升为9.58～11.32 mm，唇腭向骨量提升为2.06～7.41 mm。种植体均形成了良好的骨结合。种植体植入后VAS为(3.4±0.7)分，较髂骨移植后的(7.3±2.0)分明显降低( P<0.05)。术后4个月的ISQ(84.4±1.9)与手术当天(72.9±1.4)比较，差异无统计学意义( P>0.05)。 结论:应用数字化及3D打印技术结合非血管化髂骨修复外伤性上颌骨前牙区严重骨缺损，可提高移植骨成活率；术后给予种植修复，可减轻疼痛，能够较好地恢复患者面部外观，获得满意的口腔生理功能。

氧化锆材料颜色与人天然牙较接近，具有优良的力学性能以及良好的生物相容性，有望成为制作口腔种植体的一种较理想的材料。为提高氧化锆种植体的成骨性能，各种表面处理技术应运而生，可主要分为两大类：非涂层法和涂层法，而不同的表面处理技术有其优势也有不足。本文就氧化锆表面处理技术的研究进展进行综述。

目的:探讨数字光处理（digital light processing，DLP）三维打印和数控切削（computer numerical controlmilling，CNC）两种加工工艺对氧化锆力学性能的影响。方法:分别制备DLP和CNC试件各52个，采用随机数字表随机各选取12个试件，进行密度和晶粒尺寸测量以及晶相成分分析。再根据断裂韧性测试方法将试件分为维氏压痕法（indentation method，IM）组（DLP和CNC试件各30个）和单边V形切口梁法（single-edge-V-notch-beam，SEVNB）组（DLP和CNC试件各10个）。IM组试件在49.03、98.07、196.10 N载荷下进行实验，两种试件每种载荷各10个试件，每个试件测15个点，根据压痕选择最适宜的载荷并计算该载荷下的IM断裂韧性。SEVNB组进行四点弯曲测试，记录试件压断时的最大载荷，计算SEVNB断裂韧性。采用光学显微镜和扫描电镜观察DLP和CNC试件压痕和断面。结果:DLP和CNC氧化锆微观结构基本一致，DLP氧化锆密度为（6.020±0.021） g/cm 3，晶粒尺寸为（0.603±0.033） μm；CNC氧化锆密度为（6.038±0.012） g/cm 3，晶粒尺寸为（0.591±0.033） μm；两种试件均由四方相氧化锆组成。两种氧化锆试件IM测试最适宜的载荷均为196.10 N。DLP氧化锆的IM和SEVNB断裂韧性值分别为（6.111±0.179）和（7.221±0.809） MPa·m 1/2；CNC氧化锆的IM和SEVNB断裂韧性值分别为（6.126±0.383）和（7.408±0.533） MPa·m 1/2；两种氧化锆的IM断裂韧性差异和SEVNB断裂韧性差异均无统计学意义（ P>0.05）。断面扫描电镜图像均示以沿晶断裂为主的混合断裂模式。 结论:DLP氧化锆的微观结构与CNC氧化锆几乎相同，DLP和CNC加工工艺对氧化锆断裂韧性的影响差别不大。