目的:比较5种充填用流动性复合树脂的耐磨性能，为临床选择适用于 力承担区直接充填治疗的流动性复合树脂提供参考。 方法:以可压实复合树脂（Majesty）为对照组，选用5种充填用流动性复合树脂（A组：Filtex 350 XT Flow；B组：Beautifil Flowable Plus；C组：Clearfil Majesty LV2；D组：Unifil LoFlo Plus；E组：Sonic Fill组）为研究对象，每组材料制备6个半球形试件。在微摩擦磨损实验机下，树脂试件垂直加载20 N，与牛牙釉质往复对磨1万次后测量球头磨斑直径并在扫描电镜下观察磨斑微观形貌。采用单因素方差分析比较各组磨斑直径差异。结果:对照组、A、B组磨斑直径［分别为（1 033±43）、（1 068±48）、（1 237±86） μm］差异无统计学意义（ P>0.05），C、D、E组磨斑直径［分别为（1 550±150）、（1 384±222）、（1 525±81） μm ］均显著大于对照组和A组（ P<0.05）。扫描电镜显示，对照组、A、B组填料粒度范围较大，磨耗面可见填料的碎裂和局部缺损；C、D、E组填料颗粒较小，并可见多处整块填料脱落的痕迹。 结论:填料粒度范围大的流动性复合树脂的耐磨性能与可压实复合树脂相当，有望用于 力承担区直接充填治疗。

目的:分析镀碳基纳米多层膜钛合金球头五百万次摩擦磨损实验产生的颗粒特征，并与钴铬钼合金（CoCrMo）球头对比，以评估新型镀膜球头摩擦磨损性能的优劣。方法:根据球头种类不同，将髋关节摩擦磨损实验设置为3组：A、C组分别选用进口及国产的CoCrMo球头，B组选用镀碳基纳米多层膜的钛合金球头（Ti 6Al 4V）。所有球头均与相同的超高分子量聚乙烯（UHMWPE）髋臼杯配伍。3组关节在髋关节模拟机运行五百万次后收集血清样本，消解稀释后依次通过5 μm、1.2 μm及0.4 μm的滤膜过滤。使用扫描电镜在滤膜上随机选取颗粒图像，确定颗粒元素种类及成分结构，计算颗粒的大小、形状、数量及体积等相关参数，比较组间相关参数的差异，以评估新型镀膜球头摩擦磨损性能。 结果:各组颗粒主要成分均为UHMWPE，且多为亚微米级（粒径<1 μm），B组亚微米级颗粒占比为49.4%，显著低于A组的75%及C组的60%（χ 2=66.032、31.754，均 P<0.017）。各组颗粒均以类圆形为主，形状相关参数纵横比（AR）组间无统计学差异（χ 2=0.590， P=0.744）。B组颗粒数量在全部滤膜上均明显少于C组（ t=9.960、8.019、5.790，均 P<0.01），在0.4 μm滤膜上显著少于A组（ t=7.810， P=0.000）。 结论:新型镀碳基纳米多层膜钛合金球头摩擦磨损性能明显优于国产球头，部分超过进口球头水平，对预防UHMWPE颗粒诱导的骨溶解和无菌性松动有积极作用。

目的 研究临床上精细抛光对二氧化锆及钴铬合金修复体材料与天然牙间磨耗的影响.方法 使用表面粗糙度仪测量修复体材料抛光前后的粗糙度值(Ra).在摩擦磨损测试机上,模拟口腔内的力学和化学环境,进行天然牙与不同处理的修复体材料间的摩擦磨损实验,测量两者间摩擦系数(μ).测量实验前后各磨擦对象的自身质量损失(Δm),扫描电镜观察实验后天然牙表面.结果 各实验组中表面Ra,不烧结饰瓷抛光组(0.933±0.186)μm小于不抛光组(2.350±0.327)μm(P=0.000);烧结饰瓷组抛光组(2.300±0.189)μm小于不抛光组(4.200±0.871)μm(P=0.000);钴铬合金抛光组(0.250±0.083)μm小于不抛光组(1.200±0.894)μm(P=0.000),有统计学意义.对磨天然牙自身质量损失量(Δm),不烧结饰瓷抛光组(6.067±0.921)mg小于不抛光组(16.690±2.113)mg(P=0.001);烧结饰瓷抛光组(5.893±0.838)mg小于不抛光组(14.016±0.063)mg(P=0.000);钴铬合金抛光组(4.573±1.954)mg小于不抛光组(11.433±1.087)mg(P=0.008)有统计学意义.各组修复材料自身质量损失量(Δm)不烧结饰瓷抛光组(0.300±0.010)mg小于不抛光组(0.800±0.010)mg(P=0.001);烧结饰瓷抛光组(0.456±0.055)mg小于不抛光组(0.650±0.086)mg(P=0.031);钴铬合金抛光组(10.236±0.357)mg小于不抛光组(14.300±0.526)mg(P=0.000)有统计学意义.抛光组的摩擦系数:不烧结饰瓷氧化锆0.068,烧结饰瓷热氧化锆0.095,钴铬合金0.063明显小于不抛光组不烧结饰瓷二氧化锆0.096,烧结饰瓷二氧化锆0.119,钴铬合金0.103,差异有统计学意义.结论 修复体表面精细抛光,可以有效降低其表面粗糙度,减小其与牙釉质间的摩擦系数,避免天然牙的过度磨耗.

目的:研究模拟口腔环境下CAD/CAM氧化锆陶瓷随时间变化的磨损特性.方法:将9个长10 mm、直径3 mm的氧化锆陶瓷圆柱作为上颌磨头,分别与下颌氧化锆陶瓷方片试件配副,用摩擦磨损试验机,在人工唾液、室温环境、50 N载荷、转速100 r/min、回转半径2.5 mm、匀速圆周运动的条件下进行128万次循环磨损实验.在磨损周期中选取10个节点,用三维形貌仪测量上试件在每个节点的磨损损失量及粗糙度,绘制相应磨损曲线,用扫描电镜观察相应磨损阶段对应的磨损面微观形貌.结果:整个磨损过程中,磨损曲线并非呈线性增长,显现出具有3个特征性磨损阶段的变化趋势,依次分为:跑合期(0~32万次)、稳定磨损期(32~80万次)、剧烈磨损期(80~128万次).跑合期和剧烈磨损期的磨损量增大趋势更加明显,进入稳定期时,磨损量的增大幅度变缓.微观形貌显示:跑合期时,其磨损表面的磨痕细小而密集;稳定磨损期时其磨损面较为平整;进入剧烈磨损期后磨损面可见大量裂纹.结论:在模拟口腔环境下,氧化锆陶瓷的磨损行为呈现出跑合期、稳定期和剧烈磨损期的动态衍化规律.

目的 观察智能牙本质充填树脂(SDR)行窝沟封闭术的耐磨性.方法 用高速手机将30颗完整的人的离体前磨牙切成不同规格的釉质块,通过HVS-50Z型自动转塔数显微氏硬度仪、MarSurf粗糙度仪、电子天平分别测量牙釉质、窝沟封闭剂、Z350XT树脂、SDR的表面显微硬度、表面粗糙度以及摩擦磨损试验前后的质量损失量;利用摩擦磨损试验机将滑石瓷分别与上述试件对磨,得出摩擦系数(cof)的参数变化图像,并采用扫描电镜观测各材料摩擦前后的表面情况.结果 表面显微硬度:窝沟封闭剂

目的:评价纳米二氧化钛和纤维素共掺杂对玻璃离子水门汀机械性能及抗菌效果的影响.方法:实验共分3组, 2wt％二氧化钛组 (T) 、2wt％二氧化钛+0.4wt％纳米纤维素的共掺杂组 (C) 以及未改性水门汀的对照组 (CG) .利用万能材料试验机、摩擦磨损试验机分别测试各组材料的抗压性能、摩擦系数和磨损量, 菌落计数法评价材料对白色念珠菌的抗菌效果.结果:与未改性组相比, 共掺杂组的抗压强度提高了21.8％ (P＜0.001);磨损量降低为35.9％ (P＜0.001);抗菌效果提高到92.3％ (P＜0.001) .扫描电镜可见C组的裂纹显著减少.结论:纳米纤维素和纳米二氧化钛共掺杂显著提高了玻璃离子水门汀的抗压性能、耐磨性以及抗菌效果.

背景:传统的聚乳酸有机高分子材料存在细胞相容性较差、机械强度不足等问题.目的:评价3D打印新型聚乳酸-左旋多巴复合材料的力学性能及生物相容性.方法:采用3D打印技术制备聚乳酸支架材料(空白组);采用溶剂冷凝冻干挥发法在聚乳酸支架表面分别进行左旋多巴表面修饰(实验组)与无溶质修饰(对照组),检测3组支架的亲水角、耐压强度、抗弯强度及抗磨损能力.结果与结论:①空白组、实验组、对照组的亲水角分别为(89±5)°,(36±2)°,(87±4)°,实验组低于空白组、对照组(P<0.05);②空白组、实验组、对照组的最大抗压强度分别为142.3,149.4,140.6 N,实验组高于空白组、对照组(P<0.05);③空白组、实验组、对照组的最大抗弯曲力分别为55.8,95.7,56.7 N,实验组高于空白组、对照组(P<0.05);④在0-3 min内,实验组材料的摩擦系数、磨损体积最小;6 min后,各组材料摩擦系数趋近平行.实验组材料的磨损体积在实验3 min内最低,与其他两组比较差异有显著性意义,6 min后3组间磨损体积比较无差异;⑤结果表明,聚乳酸-左旋多巴复合材料具有优良的力学性能及生物相容性.

目的:研究二硅酸锂玻璃陶瓷全冠的磨损性能及抗断裂能力演变.方法:制作30个二硅酸锂玻璃陶瓷全冠,分别进行磨损实验(n=12),测量磨损量、绘制磨损曲线,进行表层微观形貌观察.测试试件抗断裂能力(n=12).6个试件为对照.结果:磨损曲线呈现“跑合期”、“稳定磨损期”、“剧烈磨损期”三阶段,并具有相应的微观形貌,抗断裂能力在“剧烈磨损期”明显降低.结论:二硅酸锂玻璃陶瓷全冠磨损行为符合经典摩擦学理论,抗断裂能力在“剧烈磨损期”明显降低.

目的:对老年天然牙及口腔修复材料的摩擦磨损学性能进行比较,并进行摩擦磨损机制的分析,探讨材料与老年天然牙耐磨损性能的匹配情况,为临床修复材料的选择提供实验依据.方法:使用体外摩擦磨损试验机,模拟口腔生理环境,将临床收集的60岁以上老人完整的天然牙,纯钛,氧化锆瓷块,玻璃陶瓷进行体外二体摩擦磨损实验.采用扫描电镜观察表面磨损形貌,显微硬度仪测试表面硬度,电子天平得出磨损量.结果:测试的5种材料的磨损量,即3种口腔修复材料,老年天然牙牙釉质,老年天然牙牙本质的磨损量之间均有统计学差异(P＜0.05),其中纯钛磨损量与牙釉质最接近,牙本质磨损量显著高于牙釉质和3种修复材料.老年天然牙牙釉质的磨损机制主要是疲劳磨损,牙本质主要是磨粒磨损,纯钛主要是黏着磨损和磨粒磨损,玻璃陶瓷主要是磨粒磨损和黏着磨损,氧化锆主要是磨粒磨损.结论:纯钛耐磨损性能与老年天然牙牙釉质较相匹配,老年天然牙牙釉质耐磨损性能明显优于牙本质,在临床上,应根据对颌天然牙磨耗情况,合理选择修复材料,避免造成牙釉质尤其牙本质的过度磨耗.

目的:对处于稳定磨损期的复合树脂材料进行抛光处理,之后再次进行循环磨损测试,评估抛光对材料表面微机械性能及后续磨损行为的影响.方法:制作直径12mm,厚2.4mm的Z350复合树脂圆盘15个,与滑石瓷配副,在人工唾液环境下进行载荷20N、频率5HZ,磨程6mm的线性往复循环磨损试验约240min,绘制磨损曲线.磨损后随机抽取10个样本,分为2组.一组利用标准实验室抛光步骤对磨损面进行抛光处理;另一组采用OptraPol树脂抛光套装对磨损表面抛光.之后再次进行上述循环磨损测试.利用纳米压痕仪对材料原始状态、磨损后、实验室抛光及临床抛光后的表面进行纳米硬度、弹性模量检测.电镜观察表面微观结构.结果:磨损后进行实验室抛光,树脂表面硬度(H:0.52±0.06)可恢复至初始状态(H:0.56±0.03),材料本身与对颌的稳定磨损状态被打破.因此,磨损行为与初始状态相似,可见明显的跑合期,摩擦系数也较为接近.而采用临床抛光手段,树脂表面硬度仅提升至0.30±0.08,且呈现较为缓和的磨损行为,摩擦系数较低.结论:使用临床手段对磨损的树脂修复体表面进行适当抛光处理,不会打破其本身的稳定磨损状态.但实验室手段抛光后,树脂表面的稳定磨损状态将被破坏.故应避免过度的抛光,防止树脂修复体重新经历从跑合到稳定的磨损过程.